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La sonda 1 (Figura 3a) estaba formada por una
bobina activa, con el eje perpendicular a la super-
ficie de inspección, y una bobina de compensa-
ción, ambas con núcleo de ferrita, 4 capas y 100
vueltas e hilo de 0.08 mm de diámetro. Inductan-
cia de 61.55 µH a 100 kHz de la bobina activa, e
inductancia de 61.864 µH a 100kHz de la bobina
de compensación
La sonda 2 (Figura 3b) estaba formada por una
bobina de excitación generadora de campo alter-
no, con el eje perpendicular a la superficie de
inspección, con núcleo de ferrita, 4 capas y 100
vueltas e hilo de 0.08 mm de diámetro. El ele-
mento captador de campo era un sensor Hone-
ywell S SS94A1 con sensibilidad y 5mV/G hasta
+/-500 G. Inductancia de 63.03 µH a 100 kHz de
la bobina activa
La sonda 3 (Figura 3c) estaba formada por una
bobina activa, cuyo eje era perpendicular a la
superficie de inspección, y una bobina de com-
pensación, ambas con núcleo de ferrita y con
mayor permeabilidad que de las sondas 1 y 2,
500 vueltas, 4 capas y e hilo de diámetro 0.08
mm. Inductancia de 2.1199 mH de la bobina acti-
va y de 2.5317 mH de la bobina de compensación
a 100kHz
• Probetas: placas de aluminio (Figura 4a) de
1.6 mm de espesor, con escala graduada de dis-
continuidades artificiales de 1.0, 1.5, 2.0 y 2.5 mm de la tesis.
en el centro, utilizadas en el ensayo 1. También
levas de acero UNE F-1310 (DIN 100Cr6) utiliza-
das en el ensayo 2 (Figura 4b). Se distinguían dos
grupos de piezas: (i) 4 levas forjadas y templadas
con enfriamiento rápido y correcto, con microes-
tructura predominante martensítica y bainítica, y
(a) (b)
Figura 4. (a): Placas de aluminio de 1.6 mm de espesor. (b): Juego de 4/4 levas templadas correcta/incorrectamente, END
cortesía de Satuerca SA
dureza aceptable > 55HRC; (ii) 4 levas no correc-
tas para su montaje, enfriadas más lentamente
que las primeras, con microestructura predomi-
nante de perlita y algo de bainita, y con dureza
inferior al valor mínimo aceptable < 45HRC. El
sometimiento a un tratamiento térmico adecua-
do confiere al acero martensítico gran dureza
(HRC= 60-62), poca ductilidad, gran resistencia al
desgaste y a la fatiga
• Software. Entorno de programación Matlab
2009a con el Neural Network Toolbox, software
del equipo de instrumentación FOC Analyzer v99a
desarrollado por ISEND, herramientas ofimáticas
de Microsoft Word, Excel y Visio 2010, Corel-
DRAW X7 y Endnote X4
• Medios bibliográficos. Fondos bibliográficos de la
Universidad de Valladolid, y repositorios digitales
de revistas científicas IEEEXplore y ScienceDi-
rect, y las bases de datos Web of Science (WOS)
y Scopus
7. Metodología
La metodología seguida en la tesis consta de las eta-
pas que se indican en la Figura 5.
En las etapas 1A y 1B se ha realizado el estudio de
estado del arte y la publicación del artículo 1. En la
etapa 2 se han definido las hipótesis y los objetivos
En la etapa 3 se han diseñado y desarrollado las son-
das 1 y 2 de corrientes inducidas para la detección
de discontinuidades y medidas de espesor. En la eta-
pa 4A y 4B se ha realizado el ensayo con corrientes
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nº 78